混合方式要求所产生蒸汽的参数必须完全匹配汽轮机进汽点设计工况，可以在锅炉煤耗量不变的基础上增加功率输出，也可以在减少锅炉煤耗量的基础上维持原功率输出。华全水泵厂在主蒸汽流量不变的情况下对混合发电系统进行模拟分析，因此不会改变锅炉的燃煤量和汽轮机通流量，但会改变汽轮机组发电量。

太阳能与燃煤机组混合发电系统是基于燃煤火电机组的基础上，引入太阳热能的一体化热发电系统。太阳热能的引入必会造成锅炉内部各受热面、汽机蒸汽流量以及系统热力参数的改变。建立热力学模型与确定系统热力参数是太阳能与燃煤机组混合发电系统热经济性分析的重要前提。以常规燃煤机组额定工况为基础，华全水泵厂利用锅炉、汽轮机变工况的热力计算，可求得混合发电系统的运行工况。不同的太阳能与燃煤机组集成模式，其集成参数也会不同，因此混合发电系统的热力性能也必会不同。对于某一给定的集成方案，其热力学建模的具体过程如下：

①给定一太阳能集热器场的工质流量；

②锅炉变工况热力计算。确定引入太阳能后的锅炉热效率；

③汽轮机变工况热力计算。粗略估算因太阳能的引入而造成的抽汽量的改变，假设主蒸汽参数恒定；依据变工况原理，将汽轮机分为8个级组，运用flugel公式倒序法来计算各段抽汽压力；对华全水泵、加热器及凝汽器进行变工况热力计算；结合混合发电系统的拓扑结构，构建热力状态方程，用来计算主蒸汽流量和各级抽汽流量；校核上面假设的回热抽汽流量，如果不满足误差要求，则重新返回计算得到的抽汽流量，直至满足误差要求；

④结合锅炉和汽轮机的变工况，对太阳能与燃煤机组混合发电系统进行热力性能评价；

⑤改变太阳能集热场的工质流量，重复上述计算，进行集成参数的优化；

⑥求得 优集成参数下的热力性能。本文选用额定功率为300MW的国产燃煤机组，图2为其原则性热力系统示意图。该机组汽轮机为单轴双缸双排汽，共设8级抽汽，回热系统为“三高四低一除氧”。3台高压加热器和5#低压加热器装有蒸汽冷却器；3台高加装有疏水冷却段；末级低加的疏水排向凝汽器。华全水泵厂有关参数按等效焓降法整理，该机组再热热量为σ=494.74kJ/kg，再热份额为αrh=0.8579，h0=3438kJ/kg，hc=2394.4kJ/kg，hcw=139.2kJ/kg，hzr=3567.4kJ/kg，给水温度为272.5℃。

汽轮机循环热力性能的计算方法，其特点是既可以像常规计算法一样用于整个汽轮机循环系统的热力性能计算，也可以在汽轮机循环的热力系统有了局部性的改变之后，不必对整个热力系统全部重新进行计算，而只需对与这个局部改变有关的部分进行计算，就能够得到整个循环的热力性能的变化结果。华全水泵为了适合于联合循环电站的使用场合，又必须对汽轮机的给水回热系统做一些必要的改变，就可以使用等效焓降法快捷地对改动后的汽轮机循环的热力性能做出评价。

抽汽和新蒸汽的等效焓降概念都是以没有再热的汽轮机组为分析对象的，这种情况下，等效焓降的概念是指：纯热量qj进入系统，产生的1kg新蒸汽进入汽轮机或排挤的j#加热器1kg抽汽返回汽轮机的实际做功量，且这个做功量只来源于纯热量qj。而对于再热汽轮机组，如果有纯热量qj进入系统，或是使锅炉（注意：锅炉产生新蒸汽的受热面在再热器的上游）产生1kg新蒸汽进入汽轮机的实际做功量，或是作用于再热器上游的j#加热器，使该加热器的被排挤抽汽返回汽轮机的实际做功量除了来源于纯热量qj之外，华全水泵来源于新蒸汽或被排挤抽汽在再热器中吸收的热量αrh,jΔqrh，其中αrh,j是1kg新蒸汽或排挤抽汽流经再热器的份额，Δqrh是1kg蒸汽在再热器里吸收的热量。显然，在再热器的上游，新蒸汽进入汽轮机的实际做功量或加热器的排挤抽汽返回汽轮机的实际做功量，不再符合前面所讲的抽汽等效焓降和新蒸汽等效焓降的概念。

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